公布日：2023.09.15
申請(qǐng)日：2023.06.21
分類(lèi)號(hào)：C02F1/04(2023.01)I;B01D3/14(2006.01)I;B01D3/32(2006.01)I;B01D3/42(2006.01)I;C07C45/82(2006.01)I;C07C49/08(2006.01)I;C02F103/36(2006.01)N;
C02F101/34(2006.01)N
摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種雙酚A廢水中丙酮處理工藝，采用單塔連續(xù)精餾工藝處理含丙酮雙酚A(BPA)廢水，精餾塔頂采用部分冷凝，冷凝液相作為回流。未冷凝的氣相混合物通過(guò)加壓操作連續(xù)進(jìn)入后續(xù)的焚燒裝置，所述工藝可使塔釜廢水中的甲醇和丙酮濃度降至50ppm以下，相比一般精餾處理的方法，聯(lián)合使用單塔連續(xù)精餾和焚燒的工藝能夠有效降低能耗，在BPA生產(chǎn)的行業(yè)中具有良好應(yīng)用和推廣價(jià)值。
權(quán)利要求書(shū)
1.一種雙酚A廢水中丙酮的處理工藝，其特征在于，所述工藝包括進(jìn)料換熱段，塔頂冷凝段和塔釜再沸段；所述進(jìn)料換熱段包括雙酚A廢水經(jīng)換熱后進(jìn)入精餾塔和塔釜回流液經(jīng)換熱后流入廢水出界區(qū)；所述塔頂冷凝段包括塔頂氣相物料經(jīng)冷凝后部分回流入精餾塔和未冷凝氣相經(jīng)加壓操作后送至外界焚燒；所述塔釜再沸段包括塔釜內(nèi)廢液回流至進(jìn)料換熱段和蒸汽進(jìn)入精餾塔。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述精餾塔的理論塔板數(shù)為25-35塊。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述精餾塔的進(jìn)料位置為第3-10塊。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述精餾塔塔的回流比為2-10。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述蒸汽的通入量為650-850kg/hr。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述蒸汽的壓力為0.35MpaG，溫度139℃。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述冷凝為通循環(huán)水，其中循環(huán)水溫度為循環(huán)給水32℃，循環(huán)回水40℃，循環(huán)水壓力為循環(huán)給水0.4MPaG，循環(huán)回水0.25MPaG。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的處理工藝，其特征在于，所述加壓操作的壓力為50kPa。
發(fā)明內(nèi)容
為了解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問(wèn)題，本發(fā)明提供了一種雙酚A廢水中丙酮的處理工藝，通過(guò)綜合考慮處理量和產(chǎn)品分離要求，采用單塔連續(xù)精餾工藝處理含丙酮BPA廢水，精餾塔頂采用部分冷凝，冷凝液相作為回流，塔釜液經(jīng)塔釜泵泵入進(jìn)料換熱裝置，與待分離的廢水換熱后進(jìn)入廢水出界區(qū)，未冷凝的氣相混合物(丙酮純度80％以上)通過(guò)加壓操作進(jìn)入后續(xù)的焚燒裝置。
一種雙酚A廢水中丙酮的處理工藝，所述工藝包括進(jìn)料換熱段，塔頂冷凝段和塔釜再沸段；所述進(jìn)料換熱段包括雙酚A廢水經(jīng)換熱后進(jìn)入精餾塔和塔釜回流液經(jīng)換熱后流入廢水出界區(qū)；所述塔頂冷凝段包括塔頂氣相物料經(jīng)冷凝后部分回流入精餾塔和未冷凝氣相經(jīng)加壓操作后送至外界焚燒；所述塔釜再沸段包括塔釜內(nèi)廢液回流至進(jìn)料換熱段和蒸汽進(jìn)入精餾塔。
下面分別詳細(xì)介紹本發(fā)明在BPA廢水中丙酮的處理工藝，首先，考察了理論塔板數(shù)對(duì)塔頂、塔釜丙酮含量和塔釜甲醇含量的影響，隨著理論塔板數(shù)增加，塔頂丙酮含量逐漸增加，塔釜丙酮含量逐漸減少，塔釜甲醇含量逐漸增加，當(dāng)理論塔板數(shù)增加到一定數(shù)值時(shí)，塔頂丙酮含量達(dá)到最高，趨于穩(wěn)定，塔釜丙酮含量達(dá)到最低，趨于平穩(wěn)，塔釜甲醇含量也達(dá)到最高，趨于穩(wěn)定。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，理論塔板數(shù)范圍優(yōu)選為25-35塊，更優(yōu)選為25塊。
其次，本發(fā)明還考察了進(jìn)料位置對(duì)BPA廢水丙酮處理工藝的影響，隨著進(jìn)料位置塔板數(shù)增加，塔頂丙酮含量呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢(shì)，塔釜丙酮含量呈現(xiàn)先降低后增加的趨勢(shì)，塔釜甲醇含量呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，隨后塔釜甲醇含量趨于平穩(wěn)。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，精餾塔的進(jìn)料位置優(yōu)選為第3-10塊，更優(yōu)選為第4塊塔板。
再次，本發(fā)明還考察了回流比對(duì)BPA廢水丙酮處理工藝的影響，隨著回流比增加，塔頂丙酮含量呈現(xiàn)逐漸增加趨勢(shì)，繼續(xù)增加回流比，塔頂丙酮含量增加不大，塔釜丙酮含量在一定回流比內(nèi)基本不變，繼續(xù)增加回流比，塔釜丙酮含量呈現(xiàn)逐漸降低趨勢(shì)，回流比對(duì)塔釜甲醇含量基本無(wú)影響。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，精餾塔的回流比優(yōu)選為2-10，更有選為4。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，冷凝為通循環(huán)水，其中循環(huán)水溫度為循環(huán)給水32℃，循環(huán)回水40℃，循環(huán)水壓力為循環(huán)給水0.4MPaG，循環(huán)回水0.25MPaG。
最后，本發(fā)明還考察了汽提蒸汽通入量對(duì)BPA廢水丙酮處理工藝的影響，汽提蒸汽通入量越高，塔頂丙酮濃度。越大，塔釜丙酮和甲醇的濃度越低。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，蒸汽的通入量為650-850kg/hr，優(yōu)選為780或850kg/hr，更優(yōu)選為780kg/hr。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，蒸汽的壓力為0.35MpaG，溫度139℃。
進(jìn)一步地，所述處理工藝中，加壓操作的壓力為50kPa。
與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是：
(1)經(jīng)過(guò)本工藝處理的雙酚A廢水能夠到達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。
(2)通過(guò)單塔連續(xù)精餾工藝，將塔頂未冷凝的氣相混合物送至外界焚燒，塔釜液回流至進(jìn)料換熱裝置進(jìn)行進(jìn)一步地?fù)Q熱處理后，聯(lián)合使用單塔連續(xù)精餾和焚燒的工藝相比一般精餾工藝能夠使蒸汽使用量降低8.2％，因此該工藝在BPA生產(chǎn)的行業(yè)中具有良好應(yīng)用和推廣價(jià)值。
（發(fā)明人：謝華生;劉增;杜小嶺;趙志峰;杜森肴;朱志峰）
